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對國內某百萬伏項目主變低壓側、中性點套管的多起空氣側端子形變及集油盒移位進行了過程陳述和問題分析,剖析了事故產生的原因,并為今后的架空線與變壓器套管端子的配合給出了一些意見和建議。分析結果為當長時間水平拉力為2kN時，端子最大應力為37.59MPa；當長時間水平拉力為4kN時，端子最大應力為75.19MPa，如圖1所示；當長時間水平拉力為6kN時，端子最大應力為112.79MPa。根據機械工業出版社的《鑄造手冊》查得ZCu99.5的屈服強度RP0.2為90MPa，而該項目套管端子所選用的就是該種材質，而模擬4kN的水平拉力分析得出端子最大應力為75.19MPa＜90MPa，故通過建模模擬受力分析得出的結果為該端子可以長時間耐受4kN的水平拉力不發生形變。圖1端子耐受4kN受力分析2問題的處理方案因事發變電站為百萬伏變電站，國網公司交流部對該站套管端子形變問題和集油盒移位事件召開了緊急會議進行問題討論，端子變形問題分析-數控滾圓機滾弧機折彎機張家港倒角機液壓倒角機滾弧機會議結論為：（1）不更改套管和端子的結構；（2）要求現場對低壓和中性點套管位置處的架空線固定形式進行結構性更改，靠近主變側支柱絕緣子頂端加裝管型母線，原導線在此處斷開，采用短管母結構方案。立即對現場動工，拆除現場主變低壓側及中性點套管與110kV主母線間的連接導線；隨后提供調整后的方案設計圖并進行后續的金具采購和現場所有變壓器低壓側引線的改造安裝工作。該1000kV變電站主變壓器中性點為110kV，三相中性點自主變壓器引出后，經懸吊管母連接在一起。更改前的變壓器架空線設計總圖如圖2所示。（1）布置形式：低壓及中性點導線自主變套管引出后，本文有公司網站全自動倒角機采集轉載中國知網整理，http://www.daojiaoj.com  經支柱絕緣子支撐后鉆越至懸吊管母下方，高差采取階梯式緩降。上方受主變附近500kV避雷器均壓環帶電距離的控制，下方受主變壓器散熱器及消防管道帶電距離的控制，引線在允許的狹小空間中穿越。（2）引線連接：現有設計為主變110kV側引線均.193E-04圖3所示。更改后的架空線設計總圖如圖4所示。靠近主變側支柱絕緣子頂端加裝管型母線，原導線在此處斷開，采用短管母結構方案。采用后中性點端子處高差較小，管母側導線采用與管母平行的方案更接近導線的自然狀態，利于現場接線。低壓端子處管母側采用45°設備線夾，導線按照其自身彈性向上自然拱立，接近導線彎曲后的自然狀態，利于現場接線。3結果（1）根據《交流電壓高于1000V的絕緣套管》（GB/T4109-2008）中彎曲耐受負荷試驗中要求：負荷應垂直圖2更改前的變壓器架空線設計總圖圖3主變低壓及中性點端子板參數于套管軸線施加到端子的中點位置并持續60s的懸臂運行試驗負荷的試驗方式來驗證。根據技術協議要求，中性點套管的懸臂試驗負荷應為1.5kN。廠內和現場對端子進行的彎曲試驗負荷為4kN，已經遠高于技術協議中的要求。試驗和仿真計算結果均為端子在彎曲耐受負荷4kN的水平拉力下不會發生形變。（2）最初設計為主變110kV側引線均采用雙分裂NAHLGJQ-1440導線輕型耐熱鋁合金導線，單根導線鋁截面為1440mm2，鋼截面為120mm2，剛性較大。架空線與套管端子配合的角度無法進行調整，且雙分裂NAHLGJQ-1440導線另一端已經與空心絕緣子抱死固定，導致雙分裂架空線端子與套管端子因兩板面角度不匹配無法接觸產生了巨大的拉力且遠超過套管端子所能承受的4kN的拉力極限，最終導致多支套管端子發生形變以及一處套管集油盒發生位移。4結束語建議在今后的架空線設計中，架空線端子角度應更貼合套管端子的角度，可以采用本文所描述的更改后的套管端子與架空線端子角度配合不理想調壓變油箱中心支柱絕緣子與雙分裂導端子變形問題分析-數控滾圓機滾弧機折彎機張家港倒角機液壓倒角機滾弧機本文有公司網站全自動倒角機采集轉載中國知網整理，http://www.daojiaoj.com